產(chǎn)品詳情
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規(guī)格 |
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| 軸承型號(hào) | NSK 624ZZ | |
| 內(nèi)徑 (d) | 4.000 mm | |
| 外徑 (D) | 13.000 mm | |
| 寬度 (B) | 5.000 mm | |
| 外圈倒角 (rsmin) | 0.20 mm | |
| 內(nèi)圈肩徑 (Li) | 5.970 mm | |
| 外圈肩徑 (Lo) | 11.22 mm | |
| 滾珠尺寸 (DW) | 2.381 mm | |
| 滾珠數(shù)量 (Z) | 7 | |
| 基本額定動(dòng)負(fù)載（牛頓） (Cr) | 1306 N | |
| 基本額定靜負(fù)載（牛頓） (Cor) | 487 N | |
| ISO/JIS Number |
624ZZ |
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高速軸承的安裝配合與調(diào)整：
1.高速軸承的配合和游隙由于高速軸承既要按高精度軸承要求，又要按高溫軸承要求，所以在考慮其配合和游隙時(shí)，要顧及下面兩點(diǎn)：
（1）由常溫升至高溫時(shí)的尺寸變化和硬度變化；
（2）高速下離心力所引起的力系變化和形狀變化。
總之，在高速、高溫的條件下，從配合和游隙的選擇上要力求保持軸承的精度和工作性能，這是有難度的。
為了保證軸承安裝后的滾道變形小，過(guò)盈配合的過(guò)盈量不能取得太大，而高速下的離心力和高溫下的熱膨脹，或是抵銷(xiāo)配合表面的法向壓力。或是使配合面松弛，因此過(guò)盈量必須在考慮上述兩種因素的前提下審慎地加以計(jì)算，在常溫常速下有效的過(guò)盈量對(duì)于高速軸承可能是無(wú)效的。
如果計(jì)算結(jié)果這個(gè)矛盾太大（通常只有在超高速下才有這種情況），只有采取環(huán)下潤(rùn)滑法與靜壓潤(rùn)滑法并用的雙重潤(rùn)滑措施，而這種方案有可能使軸承的dmn值突破300萬(wàn)的大關(guān)。
高溫下的熱膨脹，或是抵銷(xiāo)配合表面的法向壓力?；蚴鞘古浜厦嫠沙?，因此過(guò)盈量必須在考慮上述兩種因素的前提下審慎地加以計(jì)算，在常溫常速下有效的過(guò)盈量對(duì)于高速軸承可能是無(wú)效的。
如果計(jì)算結(jié)果這個(gè)矛盾太大（通常只有在超高速下才有這種情況），只有采取環(huán)下潤(rùn)滑法與靜壓潤(rùn)滑法并用的雙重潤(rùn)滑措施，而這種方案有可能使軸承的dmn值突破300萬(wàn)的大關(guān)。
在考慮高速軸承游隙時(shí)不但要考慮上述各項(xiàng)因素，而且要考慮軸的熱伸長(zhǎng)對(duì)游隙的影響，要求軸承在工作狀態(tài)下，即在工作溫度下有最佳的游隙，而這種游隙是在內(nèi)、外圈球溝中心精確對(duì)位的狀態(tài)下形成的。由于高速軸承力求降低相對(duì)滑動(dòng)和內(nèi)部摩擦，最好不要采用將內(nèi)、外圈沿軸向相對(duì)錯(cuò)位的方法來(lái)調(diào)整球軸承的游隙。
在考慮軸承的配合過(guò)盈量和游隙時(shí)，要注意到材料在高溫下變得松軟而容易變形的特點(diǎn)，以及多次由常溫到高溫的溫度改變引起一定永久變形的可能性。
2.對(duì)主機(jī)相關(guān)零件的要求
高速軸承要求軸承所在回轉(zhuǎn)系統(tǒng)經(jīng)過(guò)精密的動(dòng)平衡，軸與座孔安裝軸承的部位應(yīng)具有高于一般要求的尺寸精度和形位精度，特別是同軸度和擋肩對(duì)座孔或軸頸的垂直度，而在考慮這些問(wèn)題的時(shí)候，同樣必須注意到軸承運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的高速因素和高溫因素。
軸支承系統(tǒng)既要求剛性高，又要求質(zhì)量盡可能地輕，為克服這個(gè)矛盾，可以采取諸如降低表面粗糙度和提高表面強(qiáng)化等措施以提高支承剛度，利用空心軸以減少系統(tǒng)質(zhì)量等。
