產(chǎn)品詳情
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| BAR | VF1410LHFS41 |
| P0904HA | P0700TT |
| 1756-IB16 | TBU31A |
| SCL-C-003-M2 | FBM241電纜線 |
| 140EHC10500 | PM511V16儲(chǔ)存卡 |
| YYT107A | 51305072-200 |
| F350-CEOV2 | 140DAO84210 |
| FCUA-DX110 | HCS02.1E-W0028-A-03-NNNN |
| 1794-OE4 | 8690880000 |
| 主機(jī)電源線 | 1785-L60B |
| DLM02 | F3PU06-0N |
| 07KT97 | C65N 1P C10 |
| 9432 | XVME-957 |
| 1756-L63 | 3623T |
| IBS 24BK-I/O-T | E1406 |
| DIGIFAS7105 | IC670MDL730 |
| JANCD-MSV01B | 35AE92 |
| 3624 | DI620 |
| AMM-4000-1 | IC697CPX935 |
| R1.SW2/3 | SGMAH-02AAA21 |
| GMSV36-01-F 91/115F/E GMSV36-05-F 90/115F/E | PM632 |
| C16 | PSCCM22AAN |
| 4609 | MVME147-013 |
| 1747-SN | TSX073L2028 |
| E642B-MGB | 51401286-100 |
| 80190-378-51/12 | AD17-SML |
| 140DDM39000 | PU-S24 |
| 1747-M11 | SL36 |
| 608701018 | 6DR2100-5 |
| 1771-P4R | UEM5-100 |
貴州安順SCHNEIDER LADN10 翻開“”工業(yè)互聯(lián)網(wǎng)世界協(xié)作 合力打造高質(zhì)量世界經(jīng)濟(jì)研討會(huì)在京舉行
一切正常之后，對(duì)于相對(duì)復(fù)雜些的模塊，先畫出這一塊內(nèi)部的流程圖。離線仿真應(yīng)用軟件編寫好之后，或其中一個(gè)獨(dú)立模塊編寫好之后，首先應(yīng)進(jìn)行語(yǔ)法檢查，然后進(jìn)行指令集與梯形圖對(duì)應(yīng)關(guān)系檢查。艾特貿(mào)易小編曾經(jīng)發(fā)現(xiàn)過指令集檢查無誤，但是與之對(duì)應(yīng)的梯形圖卻不正常的情況。此時(shí)若將程序下載到PLC中，可能會(huì)出現(xiàn)錯(cuò)誤，拒絕運(yùn)行。以上步驟正確完成之后，接著才可利用仿真平臺(tái)進(jìn)行虛擬運(yùn)行(PC模仿PLC進(jìn)行工作，外部的輸入和輸出可以假設(shè))。
廣東將提出數(shù)字經(jīng)濟(jì)工業(yè)集群政策 2022年占GDP比重55%
變頻-工頻切換時(shí)，出現(xiàn)變頻炸機(jī)，出現(xiàn)空開跳閘，由此出現(xiàn)了各種解釋，使變頻-工頻切換成為一個(gè)是忽難以逾越的門檻。例如，有人說“必須保證變頻器輸出的相序和工頻相序一致，這樣才有可能切入”等等。如果變頻器輸出的相序和工頻真的相序一致時(shí)，變頻-工頻切換時(shí)變頻照樣炸機(jī)、空開照樣跳閘。顯然原因絕不是因?yàn)槭裁聪嘈颉⑾辔坏?。我告訴你一個(gè)簡(jiǎn)單的方法，你用電壓表測(cè)量變頻器輸出端與工頻相線間的電壓，不管你怎么調(diào)整變頻器輸出的相序、相位或其它，測(cè)量結(jié)果都是工頻380V線電壓。變頻器輸出端與工頻相線間的電壓是工頻380V線電壓，你能直接進(jìn)行變頻-工頻切換嗎?直接切換能不炸機(jī)、跳閘嗎?所以變頻-工頻切換的技術(shù)秘訣就是變頻器的輸出端與工頻不能短接。
其強(qiáng)弱可通過實(shí)際數(shù)據(jù)來衡量。表-1所示為同一廠商的工頻機(jī)與高頻機(jī)過載能力，由表-1可知，兩類機(jī)型過載能力并沒有區(qū)別。輸出變壓器并不會(huì)增強(qiáng)工頻機(jī)的抗沖擊能力，對(duì)于變壓器可以增強(qiáng)抗沖擊能力的想象于變壓器的電感特性，電感平滑電流的能力在負(fù)載電流激增時(shí)可以平滑電流波形延緩電流沖擊。但實(shí)際上電感平滑電流的能力與其本身感量成正比。工頻機(jī)輸出變壓器變比小，變壓器輸出繞組的勵(lì)磁電感也不會(huì)太大，在大電流沖擊下極易飽和，很難對(duì)逆變器的沖擊有明顯的緩沖作用。而按照傳統(tǒng)變壓器傳遞能量的特點(diǎn)與磁性器件原理分析，當(dāng)后級(jí)負(fù)載也就是變壓器輸出側(cè)出現(xiàn)能量沖擊時(shí)，在變壓器能量傳遞能力達(dá)到飽和上限之前，后端的尖峰勵(lì)磁電流會(huì)直接反射到前端對(duì)UPS的IGBT產(chǎn)生沖擊。
大型單機(jī)就會(huì)比較困難。如容量400kVA的UPS重量一般為1500kg左右，體積超過3m3，塔式機(jī)UPS會(huì)受到運(yùn)輸通道不足、重量高難運(yùn)輸?shù)睦щy，而模塊化UPS一方面可以將模塊、機(jī)架分開搬運(yùn)，另一方面多數(shù)機(jī)型機(jī)架之間可以分開運(yùn)輸，塔式UPS可能遇到的問題將迎刃而解。目前高頻塔式UPS與模塊化UPS均可做到96%的效率值，但這是在負(fù)載率在50%以上才能達(dá)到的。而前面提到，因?yàn)橄到y(tǒng)冗余及超前規(guī)劃，常見工況下UPS電源負(fù)載率在20~40%左右。高頻塔式機(jī)在此工況下只能做到94~95%的效率，而主流模塊化UPS普遍具備“模塊休眠”特性在保證一定系統(tǒng)冗余的基礎(chǔ)上，可以休眠一定數(shù)量的模塊(可以手動(dòng)或者設(shè)置自動(dòng))。
SB1是總停開關(guān)，按下SB1導(dǎo)致接觸器線圈KM1斷電，這將導(dǎo)致線圈KM2通電，線圈KM3斷電。主電路中因主觸頭KM1,KM3斷電.KM2通電，轉(zhuǎn)子上施加了反轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩，導(dǎo)致電動(dòng)機(jī)M快速降速。當(dāng)電動(dòng)機(jī)快速降速至速度繼電器KS的額定轉(zhuǎn)速時(shí)將斷開，電動(dòng)機(jī)停轉(zhuǎn)。本控制線路中，共有四個(gè)回路：A——1——2——3——B——CA——1——4——5——6——B——CA——1——7——8——9——B——CA——1——10——11——12——B——C程序所示為根據(jù)逐行回路轉(zhuǎn)換法得到的初步轉(zhuǎn)換梯形圖，該圖直接將四個(gè)回路轉(zhuǎn)換為一個(gè)四行的梯形圖，但初步轉(zhuǎn)換梯形圖還須根據(jù)梯形圖若干繪制原則進(jìn)行合理修改。
